Ti55531合金是一種新型高強(qiáng)高韌β型合金，其名義成分為Ti-5AI-5V-5Mo-3Cr-1Zr。該合金擁有良好的淬透性和較寬的加工工藝范圍，特別適合制造必須承受巨大應(yīng)力的零部件，比較適合用于結(jié)構(gòu)件和起落架、機(jī)翼、發(fā)動(dòng)機(jī)掛架之間連接裝置等，在航空航天工業(yè)中日益受到青睞,現(xiàn)已應(yīng)用在A380空客飛機(jī)上。與傳統(tǒng)近β型合金Ti-1023相比，該合金冶煉、加工成本低，不會(huì)產(chǎn)生明顯的成分偏析，且具有強(qiáng)度優(yōu)異和斷裂強(qiáng)度高等優(yōu)點(diǎn)，逐漸有取代Ti-1023的趨勢。

目前對(duì)該合金的棒材熱處理工藝已有許多研究國,但對(duì)板材熱處理尚未研究。用正交試驗(yàn)方法優(yōu)化了該合金板材的熱處理工藝，確定了最佳的熱處理工藝，為板材的生產(chǎn)提供了依據(jù)。

1試驗(yàn)材料及設(shè)計(jì)

1.1 試驗(yàn)材料試驗(yàn)材料經(jīng)兩次真空自耗電弧爐熔煉制成鑄錠(鑄錠成分按合金名義成分控制)，在3,150 t鍛造機(jī)上鍛造成板坯，然后在1,200 mm四輥可逆式熱軋機(jī)上軋至8.5 mm.

1.2正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)試驗(yàn)選用固溶溫度、固溶時(shí)間、時(shí)效溫度和時(shí)效時(shí)間四個(gè)因素，分別選用三個(gè)水平，采用正交設(shè)計(jì)表，研究不同因素對(duì)Ti55531鈦合金板材強(qiáng)度和塑性的影響。各試驗(yàn)因素的水平見表1。

2正交試驗(yàn)結(jié)果分析

利用正交設(shè)計(jì)助手軟件對(duì)試驗(yàn)結(jié)果分析，根據(jù)正交試驗(yàn)原理，極差越大，表明該因素對(duì)試驗(yàn)結(jié)果的影響越大。

2.1各試驗(yàn)因素對(duì)強(qiáng)度的影響各試驗(yàn)因素下合金強(qiáng)度值見表2。

從表2可看出，各因素對(duì)抗拉強(qiáng)度影響大小為: 時(shí)效溫度>固溶溫度>時(shí)效時(shí)間>固溶時(shí)間; 對(duì)屈服強(qiáng)度影響大小為: 時(shí)效溫度>固溶溫度>固溶時(shí)間>時(shí)效時(shí)間。其中固溶時(shí)間和時(shí)效時(shí)間對(duì)合金抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度影響基本一樣。表2中，抗拉強(qiáng)度達(dá)到最大時(shí)，各因素的水平為:固溶溫度為2水平800℃,1,292. 667 MPa;固溶時(shí)間為3水平60min),1 ,278. 667 MPa:時(shí)效溫度為1水平650℃,1,428.000 MPa;時(shí)效時(shí)間為1水平4h),1 ,277.000 MPao屈服強(qiáng)度最大值時(shí)各因素的水平為:固溶溫度為2水平800℃,1,179. 333 MPa;固溶時(shí)間為3水60min)，1, 167. 667 MPa;時(shí)效溫度為1水平650℃,1,306. 333 MPa;時(shí)效時(shí)間為1水平4h)時(shí)，1,162.667 MPa。由此可推斷該合金板材熱處理制度為8009/60min AC +550℃/4h FC時(shí)，合金的強(qiáng)度最高。

2.2各試驗(yàn)因素對(duì)塑性的影響各試驗(yàn)因素下合金塑性值見表3。

從表3可看出，各因素對(duì)延伸率影響大小為:時(shí)效溫度>固溶溫度>時(shí)效時(shí)間>固溶時(shí)間。其中，當(dāng)時(shí)效溫度為1水平550°C)時(shí)，合金板材的延伸率最小，為4.5% ,其余水平下延伸率相差不大。

2.3各試驗(yàn)因素對(duì)合金組織的影響合金板材經(jīng)800°C固溶后，經(jīng)550°C、600°C、650°C時(shí)效后的顯微組織見圖1。隨著時(shí)效溫度的提高，α相析出數(shù)量逐漸增多，并聚集粗化，導(dǎo)致強(qiáng)度有所下降,但延伸率較高。

綜合各因素對(duì)合金強(qiáng)度、塑性及組織的影響，該合金板材獲得高強(qiáng)度且延伸率較好的最佳熱處理制度為:800°C /60min AC + 650°C /6h FC.

2.4分析結(jié)果驗(yàn)證試樣經(jīng)800℃/60min AC +650℃/6h FC熱處理后的室溫拉伸性能﹐見表4.

顯微組織見圖2。由圖2可看出，原始β晶界有晶界α析出，并在β相基體上α相均勻析出。由于650°C的時(shí)效溫度較高，細(xì)小彌散的點(diǎn)狀α相逐漸粗大，針狀組織更加清晰和密集，并且析出的次生α相明顯粗化聚集。

3結(jié)論

1)各因素對(duì)抗拉強(qiáng)度影響大小為:時(shí)效溫度>固溶溫度>時(shí)效時(shí)間>固溶時(shí)間;對(duì)屈服強(qiáng)度影響大小為:時(shí)效溫度>固溶溫度>固溶時(shí)間>時(shí)效時(shí)間;各因素對(duì)延伸率影響大小為:時(shí)效溫度>固溶溫度>時(shí)效時(shí)間>固溶時(shí)間。

2)Ti55531鈦合金板材經(jīng)800C/60minAC+650C/6h FC熱處理后，抗拉強(qiáng)度為1,242 MPa，屈.服強(qiáng)度1,122 MPa，延伸率10.0%，合金具有良好的強(qiáng)度塑性匹配;原始β晶界出有晶界a析出,并在β相基體上a相均勻析出。由于650°C的時(shí)效溫度較高，細(xì)小彌散的點(diǎn)狀a相逐漸粗大，針狀組織更加清晰和密集，并且析出的次生a相數(shù)量明顯粗化聚集。

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